TOPREFERAT.COM.KZ - Қазақша рефераттар



МАЗМҰНЫ - www.topreferat.com.kz

1 ГЕОЛОГИЯЛЫҚ БӨЛІМ 3

1.1 Жұмыс ауданының климаттық-географиялық жағдайы 4

1.3 Тектоника 10

1.4 Мұнайгаздылығы 12

1.5 Сулылығы 15

1.6 Ұңғыны қазу кезінде кездезеуі мүмкін қиындықтар аймақтары 15

1.7 Керн алу аралықтары 15

2. ТЕХНИКАЛЫҚ ЖӘНЕ ТЕХНОЛОГИЯЛЫҚ БӨЛІМ 17

2.1 Бұрғылау тәсілін таңдап алу 18

2.2 Ұңғы құрылмасын жобалау 19

2.3 Бұрғылау қондырғысын таңдап алу 30

2.4 Бұрғылау тәртібінің параметрлерін жобалау 34

2.4.1 Бұрғылау тәсілдеріне байланысты, әр тереңдік аралықтары үшін жуу сұйығының шығынын жобалау 34

2.4.2 Қашауға өстік салмақ пен оның айналу жиілігін жобалау 36

2.4.3 Бұрғылау тәртібінің параметрлерін бақылау 38

2.5 Цементтеу тәсілін таңдау және тізбектерді цементтеуге есептеу 40

2.6 Ұңғыларды игеру 48

3 Еңбек қорғау бөлімі 50

Қорытынды 51

Қолданылған әдебиеттер 52

Жұмыс түрі: Курстық жұмыс
Жұмыс көлемі: 48 бет
Пәні: Мұнай

-----------------------------------------------------------------------------------

КУРСТЫҚ ЖҰМЫСТЫҢ ҚЫСҚАРТЫЛҒАН МӘТІНІ

Аңдатпа

Өзекті сөздер:

ұңғыма, бұрғылау, қашау, қима, ұңғыма құрылмасы, бұрғылау ерітіндісі,
Осы жоба Құмкөл кен
Ауданның геологиялық сипаттамасы берілген, бұрғылаудағы техникалық және технологиялық
Құмкөл кен орнындағы тереңдігі 1600
Мазмұны

1 ГЕОЛОГИЯЛЫҚ БӨЛІМ 3

1.1 Жұмыс ауданының климаттық-географиялық жағдайы 4

1.3 Тектоника 10

1.4 Мұнайгаздылығы 12

1.5 Сулылығы 15

1.6 Ұңғыны қазу кезінде кездезеуі мүмкін қиындықтар аймақтары
1.7 Керн алу аралықтары 15

2. ТЕХНИКАЛЫҚ ЖӘНЕ ТЕХНОЛОГИЯЛЫҚ БӨЛІМ 17

2.1 Бұрғылау тәсілін таңдап алу 18

2.2 Ұңғы құрылмасын жобалау 19

2.3 Бұрғылау қондырғысын таңдап алу 30

2.4 Бұрғылау тәртібінің параметрлерін жобалау 34
2.4.1 Бұрғылау тәсілдеріне байланысты, әр тереңдік аралықтары үшін
2.4.2 Қашауға өстік салмақ пен оның айналу жиілігін
2.4.3 Бұрғылау тәртібінің параметрлерін бақылау 38

2.5 Цементтеу тәсілін таңдау және тізбектерді цементтеуге есептеу
2.6 Ұңғыларды игеру 48

3 Еңбек қорғау бөлімі 50

Қорытынды 51

Қолданылған әдебиеттер 52

1 ГЕОЛОГИЯЛЫҚ БӨЛІМ

1.1 Жұмыс ауданының климаттық-географиялық жағдайы

Жаңғыз-Тақырсай ауданы Қазақстан Республикасы Қарағанды
Жұмыс ауданы шөлді және жартылай шөлді зонаға жатады.
Үстірт шекараларын көтермелер, жарықшақтанған жыралар сипаттайды. Қырлар құрғақ
Ауданның климаты үлкен мерзімдік және ауа температурасының тәуліктік
Жобаланған жұмыс ауданынан шығысқа қарай 230 км ара
1.2 Литологиялық — стратиграфиялық қима

Жұмыстық бөліктің геологиялық құрылымында ерте (алғашқы) протерозой фундаментінің
Төменгі протерозой PR1

Іздестіру, параметрлік және профильдік құрылымдық ұңғылармен ашылған, олар
Олар кварцты-флюидті, кварц-хлорит серицитті; жасыл қоңыр, жасыл-сұр, жарық
Мезозой — кайнозой Mz-Kz

Мезозой — кайнозой қабаты
Юра жүйесі J

Жобаланған жұмыс ауданында ал ортаңғы және жоғарығы бөлімдері
Ортаңғы Юра J3

Ортаңғы юра жабынында арқаулық шағылу горизонты IV көзделеді.
Дощан свитасы - ол күңгірт-сұр
Жаңғыз-Тақырсай құрылымында күтілетін қалыңдық – 60 м.

Қарағансай свитасы

Қарағансай свитасының қабаттары Дощан свитасының қабаттарына трансгресивті түрде
Жоғарғы юра J3

Жоғарғы юра қабаты шайылумен орталарының Қарағансай свитасы қабатына
Жалпы алғанда Құмкөл свитасының жыныстары көмірді фицирлейтін қалдықгар
Ақшабұлақ свитасы Құмкөл свитасы мен
Бор жүйесі К

Жобаланған ауданда бор қабаты барлық жерде таралған және
Бор қабаты континентальды (неоком) жағалаулық континентальдық және теңіздік
Төменгі дауыл свитасы өзгергенде екі горизонтқа бөлінеді оның
Қабаттың қалыңдығы 90 м шегінде болады деп күтіледі.

Төменгі дауыл свитасының аймақтық флюид ұстағыш деп табылатын
Күтілетін қалыңдық 120 м шамасында жоғарғы дауыл
Қабат қызыл түсте саздармен және әлсіз цементтелген құмтастардың
Қарашатау свитасы K1a-al1-2.

Бұл жастың қабаты төменде стратигарфиялық үйлесімсіздігі көрініп жатқан
Қызылқия свитасы К1-2а-аlз-с

Ол теңбіл түсті (қоңыр, жасыл-сұр, сұр) сазды алевролиттер
Балапан свитасы K2t1 -sh

Саз сұр түсті
Палеоген жүйесі Р

Ол сұр-жасыл, ізбес
Олар шектеулі түрде орналасып, құмдармен, құрдастармен гравелиттермен, саздақтармен,
1.3 Тектоника

Жобаланған барлау ұңғылары оңтүстік-Торғай ойпаты, Арысқұм ойпатының солтүстік
Шөгінді тыс табаны бойында барлық грабен-синклиналдар өте үлкен,
Бұрын ТГФЭ-ның геофизикалық жұмыстарымен шөгінді қиманың әр түрлі
1997 жылы ТГФЭ Жаңғыз — Тақырсай антиклинальды құрылымы
Нақтыланған құрылым пішіні, генезисі және қалыңдығы бойынша жоғарғы
Жабыны бойынша фундамент бетінің құрылымы жайпақ көтермелер түрінде
Құрылымның өлшемдері ОГ- PZ бойынша 7,0x3,0 км 30
7,0x3,5 км өлшемді антиклинальды, 40 м биіктікпен солтүстікке
Арысқұм горизонтының жабыны бойынша (ОГ-Паг) құрылым екі жылжымалы,
1.4 Мұнайгаздылығы

Арысқұм ойпатының мұнайгаздылығы жөнінде бірқатар мұнай, газды мұнай
Арысқұм ойпатындағы қима қатынасы бойынша құмтасты коллекторлық қабат,
Оның мұнайлығы Құмкөл кен орнындағы мұнай қабатының шығумен
Болашақты ұқсас ұстағыштар антиклиналь емес түрі бүйірлік бөлігінде
Мұнайлы қабаттың белгісі (керін бойындағы өткір иіс) ойпаңның
Жобаланған ауданға тікелей жақын жердегі ұңғы 30 —с,
Арысқұм горизонтына жақын зонадағы мұнай белгілерінің бар болуы
Мұнайлығы

Мұнайдың пайда болуы Арысқұм горизонтында 1120-1190 м аралығындағы
Газдылығы

Газдың пайда болуы 1180-1210 м аралығында газдың еркін
1.5 Сулылығы

Судың пайда болуы Апт-альб ярусының 520-840 м-ге дейінгі
1.6 Ұңғыны қазу кезінде кездезеуі мүмкін қиындықтар аймақтары

Бұрғылау кезінде саз қабаттарының ісінуінен болатын қиындықтар ол
1.7 Керн алу аралықтары

Керн алу аймағы Арысқұм горизонтында 1100-1120 м аралығында
2. ТЕХНИКАЛЫҚ ЖӘНЕ ТЕХНОЛОГИЯЛЫҚ БӨЛІМ

2.1 Бұрғылау тәсілін таңдап алу

Қазіргі уақыттарда мұнай газ ұңғыларын бұрғылау айналмалы, яғни
Бұрғылау аралықтарында орналасқан тау жыныстары берін болғандықтан, опырылуға
2.2 Ұңғы құрылмасын жобалау

Ұңғылардың құрылмасын жобалау үшін төмендегі мәселелер шешімін табу
Өнімді қабатты ашудың әдісін таңдау, кестеде келтірілген қабаттың
Қабат қысымның градиенті.

ΔРҚ =
жұту қысымының градиенті.

ΔРЖ =
мұңдағы: Z-ұңғы сағасынан қаралатын нүктеге дейінгі тереңдік, м.
Өнімді қабатты алғаш қазумен ашқанда, қабаттың сұйықтық ұңғыға
ΔР=РГС-РҚ
екінші жағынан, қазу кезінде жуу сұйығының қабатқа жұғылмауын
ΔР=[Р] =0,8*РЖ
мұндағы: [Р] - қабаттарды ашу кезінде пайда болатын
Жұту қысымдарының мөлшері жөнінен мәліметтер болмаған жағдайда олардың
Рж=0,0083*Z+0,66*Рқ
Жоғарыда берілген түсініктеме - ұңғы құрылмасын жобалаудың-қысымдарының градиенттерін
Ұңғылардың құрылмасын жобалаудың екінші әдісінде жатады. Мәндері бойынша
Ка=
Жұту қысымының индексі (Рж) - ұңғының сағасынан тереңдігіндегі
Кж=
Егер жұту қысымының индексі жөнінен мәліметтер болмаса, олардың
Кж=
мұндағы: - қазу кезінде жұтылу
— тұщы су тығыздығы.

Жұту қысымдары жөнінен нақтылы мәліметтер болмаған жағдайда -
Кж =0,83*Z+0,66*Ka
Бұрғылау кезіндегі мүмкін қиыншылықтарды болдырмау үшін жуу сұйығының
Таңдалған мәндері өнімді және перспективалы
Жуу сұйығының салыстырмалы тығыздығы төмендегі формулалардан анықталады:

= Rp *Ka
мұндағы: Кр-резервтік коэффициент "Мұнай, газ және газ коденсант
1-кесте. Тереңдікке байланысты ДР, Кр мәндері

Қабат тереңдігі, м

Резервтік Кр коэффициент Репрессия, ΔР, мПа.

0-1200

1200-2500

2500-жоғары 1,10 1,15

1,05 1,10

1,04 1,07 1,5

2,5

3,5

I - аралық 0 -150 м.

Рқ=1,5 мПа.
Рж=2,77 мПа.
ΔР = = 1,0 * 104
ΔРұ =ΔРқ *(1,1 + 1,15)
ΔРұ =1,0 *104 *(1,1 1,15)
= (1100 1150) кг/м3
= 1,85 * 104

ΔРҚ ΔРұ ΔРЖ

1000 1100
шарт орындалды.

Екінші әдіс бойынша есептейміз.

Ка , Кж, а

Ка = = 1,0

Кж = = 1,85

= Ка *Кр=1,0 * (1,1
Қа
1,0 1,1 1,15
шарт орындалды.

II - аралық 150 - 210.

Рқ=2,1 мПа
Рж=3,88 мПа

1- әдіс бойынша есептейміз.

ΔPқ = 1,0 * 104
ΔРұ =1,0 *104(1,1 1,15) =
(1100 1150) кг/м3

ΔРж = = 1,85 * 104
1000
2- әдіс

Ка = = 1,0

= 1,0 * (1,1 1,15)
Кж = = 1,85;

1,0 1,1 1,15
III – аралық 210 -520

Рқ=5,2 мПа
Рж=9,65 мПа

ΔPқ = 1,0 * 104
ΔРұ =1,0 *104(1,1 1,15) =
(1100 1150) кг/м3

ΔРж = = 1,85 * 104
1000
Ка = = 1,0

= 1,0 * (1,1 1,15)
Кж = = 1,85;

1,0 1,1 1,15
IV –аралық 520 -750м

Рқ=7,8 мПа
Рж=14,0 мПа

ΔPқ = 1,0 * 104
ΔРұ =1,0 *104(1,1 1,15) =
(1100 1150) кг/м3

ΔРж = = 1,86 * 104
1000
Ка = = 1,0

= 1,0 * (1,1 1,15)
Кж = = 1,85;

1,0 1,1 1,15
V –аралық 750- 1060

Рқ=11,7 мПа
Рж=19,61 мПа

ΔPқ = 1,0 * 104
ΔРұ =1,0 *104(1,1 1,15) =
(1210 1260) кг/м3

ΔРж = = 1,85 * 104
1000
Ка = = 1,1

= 1,1 * (1,1 1,15)
Кж = = 1,85;

1,1 1,21 1,26
VI –аралық 1060 – 1270 м

Рқ=13,97 мПа
Рж=23,49 мПа

ΔPқ = 1,1 * 104
ΔРұ =1,0 *104(1,05 1,1) =
(1150 1210) кг/м3

ΔРж = = 185

1100
Ка = = 1,1

= 1,1 * (1,05 1,1)
Кж = = 1,85;

1,1 1,15 1,21
VII –аралық 1270 -1370 м

Рқ=15,07 мПа
Рж=25,34 мПа

ΔPқ = 1,1 * 104
ΔРұ =1,1 *104(1,05 1,1) =
(1150 1210) кг/м3

ΔРж = = 1,85 * 104
1100
Ка = = 1,1

= 1,1 * (1,05 1,1)
Кж = = 1,85;

1,1 1,15 1,21
VIII –аралық 1370 -1470 м

Рқ=16,2 мПа
Рж=27,19 мПа

ΔPқ = 1,1 * 104
ΔРұ =1,1 *104(1,05 1,1) =
(1150 1210) кг/м3

ΔРж = = 1,85 * 104
1100
Ка = = 1,1

= 1,1 * (1,05 1,1)
Кж = = 1,85;

1,1 1,15 1,21
IX –аралық 1470 -1600 м

Рқ=17,6 мПа
Рж=29,6 мПа

ΔPқ = 1,1 * 104
ΔРұ =1,1 *104(1,05 1,1) =
(1150 1210) кг/м3

ΔРж = = 1,85 * 104
1100
Ка = = 1,1

= 1,1 * (1,05 1,1)
Кж = = 1,85;

1,1 1,15 1,21
2- кесте Есептеу мәндерін кестеге түсіреміз

Бұрғылау аралықтары, м Ка Кж

0 -150

150 – 210

210 – 520

520 -750

750 – 1060

1060 – 1270

1270 – 1370

1370 – 1470

1470 - 1600 1,0

1,0

1,0

1,0

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1 1,85

1,85

1,85

1,86

1,85

1,85

1,85

1,85

1,85 1,1 1,15

1,1 1,15

1,1 1,15

1,1 1,15

1,21 1,26

1,15 1,21

1,15 1,21

1,15 1,21

1,15 1,21

Лист миллиметровая

2.3 Бұрғылау қондырғысын таңдап алу

Бұрғылау қондырғысының сипаттамаларының негізгі параметрлеріне-ілмектегі шектік салмақ немесе
Бұрғылау қондырғысының түрлерін таңдап алу кезінде мынадай жағдайларға:

- ең ауыр тізбектердің,

- шегендеу тізбектерінің, қашаудың, бұрғылау құбырларының диаметрлері,

- бұрғылау тәсілі,

- климаттық жағдайларга,

- рельефтік беттік жағдайларға,

- қондырғы жинақтығы,

- бұрғыланатын тау жыныстарының түрлеріне,

- монтаждау мен делонтан бұрғылау қондырғыларында тез және
Бұрғылау қондырғысын гандап алуды көтеру түйіндерінің жұмыстарынан бастаймыз:
- номинальды;

- максимальды.

Номинальды бұрғылау тізбектерінің салмақтары мен шегендеу тізбектерінің салмақтарына,
Мұнара биіктігін төменгі тірек фундаменттерінен жоғарғы балконға орнатылған
Мұнара түрін таңдап алу үшін максимальды тік салмақты
Q = Qкр+Роб+Рлк+Рнк+qкр
мұндағы: Qkp — ілмектегі шектік салмақ,

Роб-таль жүйесінің төменгі бөлігінің салмағы (таль арқаны, таль
Рлк =

Рлк-таль арқанының жүріс шегінің тартылу күші.

Q-ілмектегі шектік салмақ.

ηт.с-таль жүйесінің пайдалы әсер коэффициенттері (4x5 ηт.с =0,55).

п-таль жүйесін жабдықтаудың жұмыс пернелерінің саны, п=8

P ХК = = 0,106
Рнк-таль арқанының қозғамайтын шетінің тартылу күші.

Pнк =

Рнк = * 0,55
qkp - кранблок салмағы, qkp=25 кН.

Q=0,415+0,05+0,106+0,032+0,025 628 кН.

Q=628 кН. бойынша бұрғылау қондырғысын МЕСТ-16293-82

БУ-75 БрД бұрғылау қондырғысын таңдап аламыз. (жүк көтергіштігі
Техникалық сипаттамасы кестеде көрсетілген.

3 - кecтe.
Көрсеткіштер БУ75БрД

Ілмектегі шектік салмақ, кН

Шартты бұрғылау тереңдігі, м

Жалпы қондырғының қуаты, кВт

Таль жүйесінің жабдықталуы

Таль арқанының диаметрі, мм

Жетек түрі

Күш агрегаттары

Шығыр, ротор, сораптар жетегі

Жетектегі қозғалтқыштар:

Шығыр

Сорап

Ротор

Шығыр 1000

1600

600

4x5

2,5

диз. гидравл.

САТ-4м.

Топты

ІДІ25

ІДІ25

ЩІ25

БУ75Бр.

4-кестенің жалғасы

Көрсеткіштері БУ75БрД

Көтеру жылдамдықтарының саны

Бұрғы сорабы

Сорап саны

Сораптың қуаты, кВт

Сораптың берілісі, мПа

Ротор

Ротор столындағы өту тесігінің Ø-і,мм 4

БРН-1

2

450

20

Р-450

450

Ротор жетегінің қуаты, кВт

Ротордың статикалық жүк көтергіштігі, т

Ротордың жылдамдық саны

Ұршық

Ұршықтың статикалық жүк көтергіштігі, м

Мұнара

Мұнара биіктігі, м

Кранблок

Кранблоктың жүк көтергіштігі, т

Мұнараның жүк көтергіштігі, т 150

100

2

БУ-75

100 СБОІВ/БУ75Бр

37,2

БУ-75

110

100

2.4 Бұрғылау тәртібінің параметрлерін жобалау

2.4.1 Бұрғылау тәсілдеріне байланысты, әр тереңдік аралықтары үшін
Алғашқы мәліметтер:

1. Бұрғылау аралығы — 80-750 м.

2. Бұрғылау тәсілі — роторлы.

3. Қашау диаметрі — 295,3 мм.

4. Бұрғылау құбырлары —

а) АБҚ: диаметрі — 203 мм.

ұзындығы — 100 м.

б) БҚ: диаметрі — 114x8 мм.

ұзындығы — 650 м.

5. Жуу сұйығының тығыздығы — 1150 кг/м3.

1. Жуу сұйығының
Q min = 0,785(D - d
Q min = 0,785 (0,312 -
Qmax=Fтүбі *(0,57 0,65).

мұндағы: Fтүбі -ұңғы түбінің ауданы.

Fтүбі =
Fтүб = 0,785 * 0,312 = 0,075 м2
Qmax = 0,075 * 0,57 = 0,042 м3/с

2 Жуу сұйығының тұтыну мөлшерінің оптимальды мәнін анықтаймыз.

Q =
мұндағы:

Рн- бұрғы сорабындағы қысым, [Па].

а'- монифольд линиясымен
а/ = ам + аабқ * Іабқ =
мұндағы: ам —жер үсті қондырғыларындағы гидравликалық кедергі коэффициенті.

аабк-АБҚ-ғы кедергі коэффициенті.

Іабқ-АБҚ-ң ұзындығы, м.

В-бұрғылау құбырлар тізбегі және ұңғы қабырғасымен құбырлар тізбегі
В= вбқ+ всқ = 1820 + 500
L- бұрғылау құбырлары тізбегінің ұзындығы, м.

L= Ly - Lабқ = 750 – 100
Q = =
Qmax > Q > Qmin

0,042 > 0,0392 > 0,039 шарт орындалды. Мұндай
Жуу сұйығының қашау сұғындамаларына ағып өту жылдамдығын анықтаймыз.

V0 = μ = 0,95
V0 > 80 м/с, демек гидромониторлық тиімділік қамтамасыз
Қашау сұғындамаларының
fc = Q = 0,0392
Қашау сұғындамаларының диаметрін анықтайыз.

dc = =
dc = 11 мм деп қабылдаймыз.

fc мен Qmin мен анықталған мәндердегі шектік бұрғылау
Lшек = -
мұндағы:

Рсор — сораптағы қысым, Па.

ақ - қашау сұғындамаларының кедергі коэффициенті, (ақ=0,51м2).

Lшек = -
2.4.2 Қашауға өстік салмақ пен оның айналу жиілігін
Роторлық бұрғылау тәсілінде тау жыныстарының
Gmin. =а*F*Pш
мұндағы:

а -ұңғы түбінің жағдайын ескеретін коэффициент (a=0,3
Рш - тау жыныстарының қаттылығы, мПа.

F- шарошка тістерінің ұңғы түбіндегі бастапқы түсу ауданы,
F = =
мұндағы:

В - шарошка тістерінің бастапқы мұқалу мәні (В=1,5*10-3)
η -ұңғы түбін жабу коэффициенті.

η = =
-шарошкадағы барлық тістер ұзындығы 2.4 кесте.

Gmin = l,0 * 2,02*10-4*500*106 = 101000H
Роторлық бұрғылау тәсілінде оптимальді өстік салмақтың мәні
Gmin мұндағы:

Gопт - өстік салмақтың оптимальді мәні, кН.

Gmax - өстік салмақтың шекті мәні, кН.

Gmax =392 кН, 3-кесте.

Роторлық бұрғылау тәсілінде оптимальді өстік салмақтың мәні АБҚ-ң
Gопт = =
Gmin Gопт 101 Қашаудың айналу жиілігін анықтау.

Қашаудың айналу жиілігі оның шекті айналу жиілігінен аспауы
τ =(5-7)*10-3 сек

nm =
Dш-шарошка диаметрі, м Dm=0,62*

Dқ-қашау диаметрі, м.

z-қашау тістерінің саны, 24 кесте.

п = = 978 айн/мин.
Бұрғылау құбырларының беріктігін ескеріп п= 100-120 айн/мин деп
2.4.3 Бұрғылау тәртібінің параметрлерін бақылау

Бұрғылау процесі өте күрделі және де бұрғылау бригадасы
ГИВ-6 бұрғылау аспабының салмағын өлшеуіш гидравликалық салмақ индикаторы.

УП-11м-жуу сұйықтарын қабылдау қанбаларындағы сұйық деңгейін өлшеуіш.

СНД-1 пвз - ұңғы ішіндегі жуу сұйығының деңгейін
Негізгі бақылау өлшеу приборларының бірі ГНВ-6. Ол бұрғылау
Гидравликалық салмақ индикаторының негізгі бөлігі-трансформатор. Қысым трансформаторы арқанға
ГИВ-6 индикаторының комплектісіне төмендегілер кіреді: қысым трансформаторы арқанға
ГНВ-6 индикаторының комплектісіне төмендегілер кіреді: қысым 1 трансформаторы,
2.5 Цементтеу тәсілін таңдау және тізбектерді цементтеуге есептеу

Тампонаж материалдарын таңдап алу үшін геологиялық техникалық жағдайларды
Жобаланған ұңғы үшін тізбектің башмак бөлімінде "сақын" ұңғы
Ұңғы тереңдігі,

Шегендеу тізбек диаметрі,

Қашау диаметрі,

Ұңғы диаметрі,

Цемент ерітіндісінің тығыздығы,

Жуу сұйығының тығыздығы,

Қабат қысымы,

Жұту қысымы,

Тұщы су тығыздығы. L=1600 м.

Dn=168,3 mm.

DK=215,9 мм.

DY=235 мм.

Рц= 1830 кг/м3

. Рб= 1200 кг/м3.

Рк= 17,9 мПа.

рж= 25,1 мПа.

Рс= 1000 кг/м3.

h=15 м.

Цемент ерітіндісі сағаға дейін көтерілген. Цементтеу тәсілі 1
Vц =(V- VK)+0,785*d *h
мұндағы: V-цементтеу аралығындағы ұңғы оқпанының көлемі, м3. цемент
V=0,785*D +НЦ = 0,785*0,2352 *1600 =
һ-цемент стаканының биіктігі, м.

VK = 0,785* Нц *Dn = 0,785*1600*0,16832=35,57 м3
Vц = (69,36-35,57) + 0,785*0,15032 * 15 =
1м3 ерітінді дайындауға қажетті бітегіш материалдар көлемін анықтаймыз.

= = =
q = =
Құрғақ тампонаждық материалдар саны былайша
G=Kц *q*Vц = l,05 * 1220 * 34,05
Барлық бітегіш материалдарға керекті судың көлемін анықтаймыз.

Vсу = =
мұндағы: Кс-цементтеу жұмысы жүріп
1 м3 цемент ерітіндісін дайындау үшін
Vcу = =
Басып айдау сұйығының көлемін (Vбc) құбыр сыртындағы кеңістігі
Vбc=0,785*Kc*d (L-h); м3
Vбc = 785 * l,05 *
1м3 цемент ерітіндісін дайындауда қолданатын суды өңдеуге қажетті
qxp =10V/ cy * a=10*0,61*0,001=0,0061 кг
мұндағы: а=0,001 реагенттердің құрғақ тампонаж материалы массасына қатынасының
Буферлік сұйықтың көлемін анықтаймыз.

V = 18 *Vc
V = 18 *63,4 = 4,32
мұндағы: һ-буферлік сұйық ағыны қозғалатын каналдың ұзындығы бойынша
Lc- буферлік сұйық айдалатын құбырлар тізбегі (1к) мен
Vс-ұңғыға айдалатын тампонаждық және басып айдау
Буферлік сұйықтың тығыздығын табамыз.

буф = 1,2(1,2*160036- ) =0.87 г/cм3
а = =1+ 1,036
а = =

Цементтеудің гидравликалық есептеуі.

Шегендеуші құбырлар тізбегін түгел жіберіп бір
1) Gшқ+Gб≤ [Gб.қ.]

2) TT≤ min[P0], [P1 ]

3) Р2 ≤ [Р2]

5) Ртүб ≤ [Ртүб]

мұнда: Gшқ, Gб — шегендеу құбырлар тізбегі мен
[Gб.қ.] - бұрғылау қондырғысының жүк көтергіштігі.

Тт - құбырлар тізбегін жинау және түсіруге қажет
[Т] - ұңғы оқпанының шегендеу құбырын түсірмей тұрған
[Р0] - түсірілетін шегендеуші құбырлар үшін ішкі шектеу
P1[P1] — цементтеу қақпақшаларындағы есепті және мүмкін қысым,
P2[P2] - цементтеу агрегаттары сораптарындағы есепті және мүмкін
Ртүб [Ртүб] - ұңғы түбіндегі есепті және мүмкін
Осы шарттардың орындалуын тексереміз.

1) Gшқ + GбтБУ-75-БрД. [Gб.қ.]=0,75 МН

Q=L*q =1600*35 = 0,56 МН.

0,75 > 0,56 шарт орындалды.

2) T=l,2* *10=1600/60=26 сағ

26 [Т] - ұңғы оқпанының шегендеу құбырларына түсірмей тұрған
[Т] =30 сағат.

3) Р1=соsх*g[Нц( ц - б)]+Рg
g=12*105+8* бe*L*Q2[ ] мПа
Q - цементтеу аяқтау кезіндегі сораптың беру күші.
Q= Qmin =(3÷6) 10-3 м3/с.

dc, di шегендеу тізбектерінің ішкі және сыртқы диаметрі.

Pg =12*105*1200*0,0062 =1,2 мПа

cosα=l болған кезде.

Р1=1*9,81[1600(1830-1200)]+12=9,88 мПа

[Р0]6,5д=29,6 мПа.
[P1]=30 мПа.
Цементтеу процесін жүргізу үшін тізбектік ұшын таңдап алу.

Коэффициент n2=1,5

n2*Р1=1,5*9,88=14,8
Рм- монифольд қысым шындары.

Р2[Р2]- цементтеу агрегаттары сораптарындағы есепте және мүмкін қысым.

Рм=7*105+106* б* Q2=7*105+106*1200*0,0062=0,74 мПа
Р2 = Р1 + Рм =9,88+0,74=10,62 мПа
5) цементтеу процесінің соңындағы ұңғы түбіндегі қысымды анықтаймыз.

Ртүб = g *cosx* Нц* ц+Ргдс
Ргдс - шегендеу тізбегі сыртындағы кеңістіктегі гидродинамикалық қысым
Ргдс = Ргд/(1+ мПа
Ргдс=1,2/ (1+ =0,019 мПа.

Ртүб=9,81*0,006(195,9*870+1600*1830+1200*1585)++0,019*106=26,8 мПа.

26,8 Басып айдау кезіндегі бітегіш ерітіндінің орташа берілуі төменгіше
Qбa= г * *(D-d)(D2-d2)
г-коэффициент (75÷105).)

Qбa =105* *(0,235-0,1683)(0,2352-0,16832) =0,024 м3/с;

Цемент ерітіндісінің басып айдаудың бастапьды кезіңдегі цементтеу агрегаттары
Qmax=2*Qбa-Qmin=2*0,024-0,006=0,042м3/с
Рсс= g*cosx* бe*Hцe=9,81*0,996*1200*1600=18,7 мПа
Рсқ= g*cosx*( бe * Hцe +
Рс.қ= 9,81*0,996*(870*195,9+1600*1830) =30 мПа

Ұңғы түбіндегі қысым.

Ртүб= g*cosx*(Hцe + бe * Qбa)
р = 9,81*0,996*(1600*1200+0,024) =18,75 мПа

Цементтеудің ұзақтығы цемент ерітіндісін дайындау және айдау процестерінің
а) Айдау процесінің ұзақтығы.

ta=
Qце - цемент араластырғыш машинаның өнімділігі nа-мәнін гөмендегіше
nc = min
nc=3 деп аламыз.

мұндағы: Gc -СНМ бункерінің сыйымдылығы, (Gc -20 т).
Qце =qoп*n=0,0144*3=0,0432
сонда ta =
басып айдау процесінің ұзақтығы.

ta = =
Vш=0,785*0,152(L-һ)-0,785*0,152(1600-15)=27,9м3
Цементтеудің жалпы ұзақтығы.

Tц=taй + tбa + tце + t0
мұндағы: tце -қосымша жұмыстарға жұмсалатын уақыт, мин (tце
t0 - орталандырғыш ыдысты пайдалануға кететін уақыт мин
V= Тц/0,75-67,53/0,75=90,04 мин
Цементтеудің техникасын таңдау.

nснм = = =2,1
Цементтеу агрегаттардың максимальді саны.

nца=2* nснм =2*3=6 -
Араластыратын суды сақтайтын ЦА саны.

nца= = =3,7
Тампонаж ерітіндісін басу бағдарламасын қамтамасыз етуге қажет ЦА
nца3= = =5
мұндағы: Nца-ца қуаты (5,52*104 Вт).

N-цементтеу барысында қажетті максимальді қуат, кВт N-нің мәнін
а) цементтеудің соңында:

Nmax = max*p2* Qoп
б) басып айдаудың бас кезінде:

Nmax=P2* Qmax
Qoп=0,024 м3/с,
(142) бұл жағдайда Р2 мәні теңдеуінен анықталады.

(Q= Qoпболғанда). Есептеулерге сәйкес; Pg=1,2 мПа.

Р1=9,88 мПа Р2=10,62 мПа;
а) N=10,62*26=27,6*104 Вт

б) N=l,2*46=5,2*104 Вт

сонда nца3= =5 барлығы:
2.6 Ұңғыларды игеру

Ұңғыны игеру процесі, ұңғы бұрғыланып біткеннен кейін, қабатты
Ұңғыларды пайдалану осы игеру кезеңінің саласына тікелей байланысты.
Өнімді қабат пен ұңғы арасын байланыстыру үшін ұңғы
Соңғы кездерде перфорация жұмыстары қабатқа түсетін қысымды төмендетіп
Қабатқа түсірілген гидростатикалық қысым 2-3 қабат қысымынан 2-5
Қабаттан сұйықты шақыру тәсілін төрт топқа бөлуге болады:
Құмкөл кен орнында немесе жобаланған ұңғыда кумулетивтік перфораторлар
3 Еңбек қорғау бөлімі

Қорытынды

Дипломдық жоба, кафедра берген тапсырма бойынша және құрастырылған
Жобаның геологиялық бөлімінде өнімді қабаттың қандай шөгіндіде жатқаны
Техникалық және технологиялық бөлім ұңғыма құрылысы үшін қажет,
Дипломның арнайы бөлімінде сұйықты-газды және төменгі қысым компрессорларын
Экономикалық бөлімде ұңғыма құрылысының сметалық құны есептелген.

Құмкөл кен орнындағы жобаланған және жақсы бұрғыланған ұңғыманың
Қолданылған әдебиеттер

1. Аманқұлов А.С. Пайдалану құбырлар тізбегін есептеу әдісі
2. Булатов А.И., Аветисов А.Г. Справочник инженера по
3. Караулов Ж. К. Расчет бурильной колонны
4. Аманқұлов Ә.С. Ұңғыларды аяқтау. Курстық және дипломдық
5. Справочник инженера по бурению – Под редак.
6. Справочник по (бурению) креплению нефтяных и газовых
7. Элияшевский И.В. Старонский М.Н. Типовые задачи и
8. Панов Г.Е. и др. Охрана окружающих среды